Tak fordi du besøgte Nature.com.Du bruger en browserversion med begrænset CSS-understøttelse.For den bedste oplevelse anbefaler vi, at du bruger en opdateret browser (eller deaktiverer kompatibilitetstilstand i Internet Explorer).For at sikre løbende support viser vi desuden siden uden styles og JavaScript.
Viser en karrusel med tre dias på én gang.Brug knapperne Forrige og Næste til at flytte gennem tre dias ad gangen, eller brug skyderknapperne i slutningen til at flytte gennem tre dias ad gangen.
Fire gummibetonstålrør (RuCFST) elementer, et betonstålrør (CFST) element og et tomt element blev testet under rene bøjningsforhold.Hovedparametrene er forskydningsforhold (λ) fra 3 til 5 og gummiudskiftningsforhold (r) fra 10 % til 20 %.Der opnås en bøjningsmoment-tøjningskurve, en bøjningsmoment-afbøjningskurve og en bøjningsmoment-kurvaturkurve.Destruktionsmåden af beton med en gummikerne blev analyseret.Resultaterne viser, at typen af svigt hos RuCFST-medlemmerne er bøjningsfejl.Revner i gummibeton fordeles jævnt og sparsomt, og udfyldning af kernebetonen med gummi forhindrer udvikling af revner.Forskydnings-til-spænd-forholdet havde ringe effekt på opførselen af testprøverne.Gummiudskiftningshastigheden har ringe indflydelse på evnen til at modstå et bøjningsmoment, men har en vis effekt på prøvens bøjningsstivhed.Efter påfyldning med gummibeton, sammenlignet med prøver fra et tomt stålrør, forbedres bøjningsevnen og bøjningsstivheden.
På grund af deres gode seismiske ydeevne og høje bæreevne er traditionelle armerede betonrørstrukturer (CFST) meget udbredt i moderne ingeniørpraksis1,2,3.Som en ny type gummibeton bruges gummipartikler til delvist at erstatte naturlige tilslag.Rubber Concrete Filled Steel Pipe (RuCFST) strukturer dannes ved at fylde stålrør med gummibeton for at øge duktiliteten og energieffektiviteten af kompositstrukturer4.Det udnytter ikke kun CFST-medlemmernes fremragende præstationer, men gør også effektiv brug af gummiaffald, som opfylder udviklingsbehovene for en grøn cirkulær økonomi5,6.
I de sidste par år er adfærden af traditionelle CFST-medlemmer under aksial belastning7,8, aksial belastning-moment interaktion9,10,11 og ren bøjning12,13,14 blevet intensivt undersøgt.Resultaterne viser, at bøjningskapaciteten, stivheden, duktiliteten og energiafledningsevnen af CFST søjler og bjælker forbedres ved indvendig betonfyldning og viser god brudduktilitet.
I øjeblikket har nogle forskere undersøgt adfærden og ydeevnen af RuCFST-søjler under kombinerede aksiale belastninger.Liu og Liang15 udførte adskillige eksperimenter på korte RuCFST-søjler, og sammenlignet med CFST-søjler faldt bæreevnen og stivheden med stigende gummisubstitutionsgrad og gummipartikelstørrelse, mens duktiliteten steg.Duarte4,16 testede flere korte RuCFST-søjler og viste, at RuCFST-kolonnerne var mere duktile med stigende gummiindhold.Liang17 og Gao18 rapporterede også lignende resultater på egenskaberne af glatte og tyndvæggede RuCFST-stik.Gu et al.19 og Jiang et al.20 undersøgte bæreevnen af RuCFST-elementer ved høj temperatur.Resultaterne viste, at tilsætning af gummi øgede strukturens duktilitet.Efterhånden som temperaturen stiger, falder bæreevnen i begyndelsen en smule.Patel21 analyserede den komprimerende og bøjelige opførsel af korte CFST-bjælker og søjler med runde ender under aksial og enakset belastning.Beregningsmodellering og parametrisk analyse viser, at fiberbaserede simuleringsstrategier nøjagtigt kan undersøge ydeevnen af korte RCFST'er.Fleksibiliteten øges med aspektforhold, styrke af stål og beton og falder med forholdet mellem dybde og tykkelse.Generelt opfører korte RuCFST-kolonner sig på samme måde som CFST-kolonner og er mere duktile end CFST-kolonner.
Det kan ses fra ovenstående gennemgang, at RuCFST-søjler forbedres efter korrekt brug af gummiadditiver i basisbetonen i CFST-søjler.Da der ikke er nogen aksial belastning, sker netbøjningen i den ene ende af søjlebjælken.Faktisk er bøjningsegenskaberne for RuCFST uafhængige af de aksiale belastningskarakteristika22.I praktisk konstruktion er RuCFST-strukturer ofte udsat for bøjningsmomentbelastninger.Studiet af dets rene bøjningsegenskaber hjælper med at bestemme deformations- og svigttilstande for RuCFST-elementer under seismisk påvirkning23.For RuCFST-strukturer er det nødvendigt at studere RuCFST-elementernes rene bøjningsegenskaber.
I denne henseende blev seks prøver testet for at studere de mekaniske egenskaber af rent buede firkantede stålrørelementer.Resten af denne artikel er organiseret som følger.Først blev seks prøver i firkantet snit med eller uden gummifyld testet.Observer fejltilstanden for hver prøve for testresultater.For det andet blev ydeevnen af RuCFST-elementer i ren bøjning analyseret, og effekten af et forskydnings-til-spænd-forhold på 3-5 og et gummierstatningsforhold på 10-20% på de strukturelle egenskaber af RuCFST blev diskuteret.Til sidst sammenlignes forskellene i bæreevne og bøjningsstivhed mellem RuCFST-elementer og traditionelle CFST-elementer.
Seks CFST-prøver blev færdiggjort, fire fyldt med gummibeton, en fyldt med normal beton, og den sjette var tom.Effekterne af gummiændringshastighed (r) og spændviddeforskydningsforhold (λ) diskuteres.Hovedparametrene for prøven er angivet i tabel 1. Bogstavet t angiver rørtykkelsen, B er længden af siden af prøven, L er højden af prøven, Mue er den målte bøjningskapacitet, Kie er den indledende bøjningsstivhed, Kse er bøjningsstivheden i drift.scene.
RuCFST-prøven blev fremstillet af fire stålplader svejset parvis for at danne et hult firkantet stålrør, som derefter blev fyldt med beton.En 10 mm tyk stålplade svejses til hver ende af prøven.Stålets mekaniske egenskaber er vist i tabel 2. Ifølge den kinesiske standard GB/T228-201024 bestemmes trækstyrken (fu) og flydespændingen (fy) af et stålrør ved en standard træktestmetode.Testresultaterne er henholdsvis 260 MPa og 350 MPa.Elasticitetsmodulet (Es) er 176 GPa, og Poissons forhold (ν) af stål er 0,3.
Under prøvning blev den kubiske trykstyrke (fcu) af referencebetonen på dag 28 beregnet til 40 MPa.Forholdene 3, 4 og 5 blev valgt ud fra tidligere reference 25, da dette kan afsløre eventuelle problemer med gearskifte.To gummiudskiftningsgrader på 10 % og 20 % erstatter sand i betonblandingen.I denne undersøgelse blev der brugt konventionelt dækgummipulver fra Tianyu Cement Plant (Tianyu-mærket i Kina).Partikelstørrelsen af gummi er 1-2 mm.Tabel 3 viser forholdet mellem gummibeton og blandinger.For hver type gummibeton blev tre terninger med en side på 150 mm støbt og hærdet under testbetingelser foreskrevet af standarderne.Sandet, der bruges i blandingen, er kiselholdigt sand, og det grove tilslag er karbonatsten i Shenyang City, det nordøstlige Kina.Den 28-dages kubiske trykstyrke (fcu), prismatisk trykstyrke (fc') og elasticitetsmodul (Ec) for forskellige gummiudskiftningsforhold (10% og 20%) er vist i tabel 3. Implementer GB50081-201926 standarden.
Alle prøveemner testes med en hydraulisk cylinder med en kraft på 600 kN.Under belastning påføres to koncentrerede kræfter symmetrisk på firepunkts bøjningsteststanden og fordeles derefter over prøven.Deformation måles med fem strain gauges på hver prøveoverflade.Afvigelse observeres ved hjælp af tre forskydningssensorer vist i figur 1 og 2. 1 og 2.
Testen brugte et forspændingssystem.Belast med en hastighed på 2kN/s, hold derefter pause ved en belastning på op til 10kN, kontroller om værktøjet og vejecellen er i normal arbejdstilstand.Inden for det elastiske bånd gælder hvert belastningstilvækst på mindre end en tiendedel af den forudsagte spidsbelastning.Når stålrøret slides, er den påførte belastning mindre end en femtendedel af den forudsagte spidsbelastning.Hold i cirka to minutter efter påføring af hvert belastningsniveau under belastningsfasen.Når prøven nærmer sig fejl, sænkes hastigheden af kontinuerlig belastning.Når den aksiale belastning når mindre end 50 % af den ultimative belastning, eller der er fundet tydelige skader på prøven, afsluttes belastningen.
Destruktionen af alle testprøver viste god duktilitet.Der blev ikke fundet tydelige trækrevner i trækzonen af prøveemnets stålrør.Typiske skader på stålrør er vist i fig.3. Ved at tage prøve SB1 som et eksempel, ved det indledende belastningstrin, når bøjningsmomentet er mindre end 18 kN m, er prøve SB1 i det elastiske trin uden tydelig deformation, og stigningshastigheden i det målte bøjningsmoment er større end stigningshastigheden i krumning.Efterfølgende er stålrøret i trækzonen deformerbart og går over i det elastiske-plastiske stadie.Når bøjningsmomentet når omkring 26 kNm, begynder kompressionszonen af mellemspændstålet at udvide sig.Ødem udvikler sig gradvist efterhånden som belastningen øges.Belastnings-afbøjningskurven falder ikke, før belastningen når sit toppunkt.
Efter at eksperimentet var afsluttet, blev prøve SB1 (RuCFST) og prøve SB5 (CFST) skåret for mere tydeligt at observere fejltilstanden for basisbetonen, som vist i fig. 4. Det kan ses af fig. 4, at revnerne i prøven SB1 er fordelt jævnt og sparsomt i grundbetonen, og afstanden mellem dem er fra 10 til 15 cm.Afstanden mellem revner i prøve SB5 er fra 5 til 8 cm, revnerne er uregelmæssige og tydelige.Derudover strækker revnerne i prøve SB5 sig ca. 90° fra spændingszonen til kompressionszonen og udvikler sig op til ca. 3/4 af sektionshøjden.De vigtigste betonrevner i prøve SB1 er mindre og mindre hyppige end i prøve SB5.Udskiftning af sand med gummi kan til en vis grad forhindre udvikling af revner i beton.
På fig.5 viser fordelingen af afbøjningen langs længden af hver prøve.Den fuldt optrukne linje er prøveemnets afbøjningskurve, og den stiplede linje er den sinusformede halvbølge.Fra fig.Figur 5 viser, at stangafbøjningskurven er i god overensstemmelse med den sinusformede halvbølgekurve ved indledende belastning.Efterhånden som belastningen øges, afviger afbøjningskurven lidt fra den sinusformede halvbølgekurve.Under belastning er afbøjningskurverne for alle prøver ved hvert målepunkt som regel en symmetrisk halvsinusformet kurve.
Da afbøjningen af RuCFST-elementer i ren bøjning følger en sinusformet halvbølgekurve, kan bøjningsligningen udtrykkes som:
Når den maksimale fibertøjning er 0,01, under hensyntagen til faktiske anvendelsesforhold, bestemmes det tilsvarende bøjningsmoment som elementets ultimative bøjningsmomentkapacitet27.Den således bestemte målte bøjningsmomentkapacitet (Mue) er vist i tabel 1. Ifølge den målte bøjningsmomentkapacitet (Mue) og formlen (3) til beregning af krumningen (φ) kan M-φ-kurven i figur 6 være plottet.For M = 0,2Mue28 betragtes startstivheden Kie som den tilsvarende forskydningsbøjningsstivhed.Når M = 0,6Mue, blev bøjningsstivheden (Kse) af arbejdstrinnet indstillet til den tilsvarende sekantbøjningsstivhed.
Det kan ses af bøjningsmoment-krumningskurven, at bøjningsmomentet og krumningen øges væsentligt lineært i det elastiske stadie.Væksthastigheden af bøjningsmomentet er klart højere end krumningens.Når bøjningsmomentet M er 0,2 Mue, når prøven det elastiske grænsestadium.Efterhånden som belastningen øges, gennemgår prøven plastisk deformation og går over i det elastoplastiske stadium.Med et bøjningsmoment M svarende til 0,7-0,8 Mue vil stålrøret skiftevis blive deformeret i spændingszonen og i kompressionszonen.Samtidig begynder prøvens Mf-kurve at manifestere sig som et bøjningspunkt og vokser ikke-lineært, hvilket forstærker den kombinerede effekt af stålrøret og gummibetonkernen.Når M er lig med Mue, går prøven ind i plastisk hærdningsstadiet, hvor afbøjningen og krumningen af prøven hurtigt øges, mens bøjningsmomentet øges langsomt.
På fig.7 viser kurver for bøjningsmoment (M) versus tøjning (ε) for hver prøve.Den øvre del af den midterste del af prøven er under kompression, og den nederste del er under spænding.Strain gauges mærket "1″ og "2" er placeret øverst på prøveemnet, strain gauges mærket "3" er placeret i midten af prøven, og strain gauges mærket "4" og "5".” er placeret under testprøven.Den nederste del af prøven er vist i fig. 2. Af fig. 7 kan det ses, at de langsgående deformationer i spændingszonen og i elementets kompressionszone i det indledende belastningsstadie er meget tæt, og deformationer er omtrent lineære.I den midterste del er der en let stigning i langsgående deformation, men størrelsen af denne stigning er lille. Efterfølgende revnede gummibetonen i spændingszonen.Fordi stålrøret i spændingszonen kun skal modstå kraften, og gummibeton og stålrør i kompressionszonen bærer belastningen sammen, deformationen i elementets spændingszone er større end deformationen i Når belastningen øges, overstiger deformationerne stålets flydespænding, og stålrøret kommer ind i det elastoplastiske stadie. Forøgelseshastigheden i prøvens tøjning var signifikant højere end bøjningsmomentet, og plastzonen begyndte at udvikle sig til det fulde tværsnit.
M-um-kurverne for hver prøve er vist i figur 8. På fig.8 følger alle M-um-kurver den samme tendens som de traditionelle CFST-medlemmer22,27.I hvert tilfælde viser M-um-kurverne en elastisk reaktion i den indledende fase, efterfulgt af en uelastisk adfærd med aftagende stivhed, indtil det maksimalt tilladte bøjningsmoment gradvist nås.På grund af forskellige testparametre er M-um-kurverne dog lidt anderledes.Afbøjningsmomentet for forskydnings-til-spænd-forhold fra 3 til 5 er vist i fig.8a.Den tilladte bøjningskapacitet for prøve SB2 (forskydningsfaktor λ = 4) er 6,57 % lavere end prøven SB1 (λ = 5), og evnen til bøjningsmoment for prøve SB3 (λ = 3) er større end prøven SB2 (A = 4) 3,76%.Generelt set, når forskydnings-til-spænd-forholdet stiger, er tendensen til ændringen i det tilladte moment ikke indlysende.M-um-kurven ser ikke ud til at være relateret til forskydnings-til-spænd-forholdet.Dette er i overensstemmelse med, hvad Lu og Kennedy25 observerede for CFST-bjælker med forskydnings-til-spændvidde-forhold fra 1,03 til 5,05.En mulig årsag til CFST-medlemmer er, at ved forskellige spændviddeforskydningsforhold er kraftoverførselsmekanismen mellem betonkernen og stålrørene næsten den samme, hvilket ikke er så tydeligt som for armerede betonelementer25.
Fra fig.8b viser, at bæreevnen for prøverne SB4 (r = 10%) og SB1 (r = 20%) er lidt højere eller lavere end den for den traditionelle prøve CFST SB5 (r = 0), og øget med 3,15 procent og faldet med 1,57 procent.Imidlertid er den indledende bøjningsstivhed (Kie) af prøverne SB4 og SB1 signifikant højere end den for prøven SB5, som er henholdsvis 19,03 % og 18,11 %.Bøjningsstivheden (Kse) af prøverne SB4 og SB1 i driftsfasen er henholdsvis 8,16 % og 7,53 % højere end prøven SB5.De viser, at hastigheden af gummisubstitution har ringe effekt på bøjningsevnen, men har stor effekt på bøjningsstivheden af RuCFST-prøverne.Dette kan skyldes, at plasticiteten af gummibeton i RuCFST-prøver er højere end plasticiteten af naturlig beton i konventionelle CFST-prøver.Generelt begynder revner og revner i naturbeton at forplante sig tidligere end i gummibeton29.Fra den typiske svigttilstand for basisbetonen (fig. 4) er revnerne i prøve SB5 (naturbeton) større og tættere end prøven SB1 (gummibeton).Dette kan bidrage til den højere begrænsning, som stålrørene giver til prøven af SB1 armeret beton sammenlignet med prøven af SB5 naturbeton.Durate16-undersøgelsen kom også til lignende konklusioner.
Fra fig.8c viser, at RuCFST-elementet har bedre bøjningsevne og duktilitet end det hule stålrørelement.Bøjningsstyrken af prøve SB1 fra RuCFST (r=20 %) er 68,90 % højere end for prøve SB6 fra tomt stålrør, og den indledende bøjningsstivhed (Kie) og bøjningsstivhed på driftsstadiet (Kse) af prøve SB1 er henholdsvis 40,52 %., som er højere end prøve SB6, var 16,88 % højere.Den kombinerede virkning af stålrøret og den gummierede betonkerne øger bøjningskapaciteten og stivheden af kompositelementet.RuCFST-elementer udviser god duktilitetsprøver, når de udsættes for rene bøjningsbelastninger.
De resulterende bøjningsmomenter blev sammenlignet med bøjningsmomenter specificeret i nuværende designstandarder såsom japanske regler AIJ (2008) 30, britiske regler BS5400 (2005) 31, europæiske regler EC4 (2005) 32 og kinesiske regler GB50936 (2014) 33. bøjningsmoment (Muc) til det eksperimentelle bøjningsmoment (Mue) er givet i tabel 4 og vist i fig.9. De beregnede værdier for AIJ (2008), BS5400 (2005) og GB50936 (2014) er henholdsvis 19 %, 13,2 % og 19,4 % lavere end de gennemsnitlige eksperimentelle værdier.Bøjningsmomentet beregnet af EC4 (2005) er 7 % under den gennemsnitlige testværdi, som er den nærmeste.
De mekaniske egenskaber af RuCFST-elementer under ren bøjning er eksperimentelt undersøgt.På baggrund af undersøgelsen kan der drages følgende konklusioner.
De testede medlemmer af RuCFST udviste adfærd svarende til traditionelle CFST-mønstre.Med undtagelse af de tomme stålrørsprøver har RuCFST- og CFST-prøverne god duktilitet på grund af fyldning af gummibeton og beton.
Forskydnings-til-spænd-forholdet varierede fra 3 til 5 med ringe effekt på det testede moment og bøjningsstivhed.Gummiudskiftningshastigheden har praktisk talt ingen indflydelse på prøvens modstand mod bøjningsmoment, men den har en vis effekt på prøvens bøjningsstivhed.Den oprindelige bøjningsstivhed af prøve SB1 med et gummiudskiftningsforhold på 10 % er 19,03 % højere end den traditionelle prøve CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) tillader en nøjagtig evaluering af den ultimative bøjningskapacitet af RuCFST-elementer.Tilsætning af gummi til grundbetonen forbedrer betonens skørhed, hvilket giver de konfucianske elementer god sejhed.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP og Yu, ZV Kombineret virkning af stålrørssøjler med rektangulært tværsnit fyldt med beton i tværgående forskydning.struktur.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX og Li, W. Test af betonfyldt stålrør (CFST) med skrå, koniske og korte STS-søjler.J. Byggeri.Ståltank 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismiske test og præstationsindeksundersøgelser af genanvendte hule blokvægge fyldt med genanvendt stålrørsramme.struktur.Concrete 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Forsøg og design af korte stålrør fyldt med gummibeton.projekt.struktur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Ny risikoanalyse af COVID 19 i Indien, under hensyntagen til klima og socioøkonomiske faktorer.teknologier.Vejrudsigt.samfund.åben.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Nyt risikovurderingssystem og modstandsdygtighed over for klimaændringer af kritisk infrastruktur.teknologier.Vejrudsigt.samfund.åben.165, 120532 (2021).
Liang, Q og Fragomeni, S. Ikke-lineær analyse af korte runde søjler af betonfyldte stålrør under aksial belastning.J. Byggeri.Stålopløsning 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. og Lam, D. Opførsel af konventionelle og højstyrkebetonfyldte runde stubsøjler lavet af tætte stålrør.J. Byggeri.Ståltank 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Eksperimentel undersøgelse af de excentriske kompressionsegenskaber af højstyrke koldformede rektangulære rørsøjler af armeret beton.J. Huaqiao Universitet (2019).
Yang, YF og Khan, LH. Opførsel af korte betonfyldte stålrør (CFST) søjler under excentrisk lokal kompression.Tyndvægskonstruktion.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL og Castro, JM Eksperimentel evaluering af de cykliske karakteristika af en stålrørformet bjælke-søjle fyldt med beton med et ottekantet tværsnit.projekt.struktur.180, 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH og Hicks, S. En gennemgang af styrkeegenskaberne for betonfyldte cirkulære stålrør under monoton ren bukning.J. Byggeri.Ståltank 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Stringspændingsmodel og bøjningsstivhed af rund CFST ved bøjning.indvendig J. Stålkonstruktion.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. og Li, L. Mekaniske egenskaber af korte søjler af gummibeton firkantede stålrør under aksial belastning.J. Nordøst.Universitet (2011).
Duarte, APK et al.Eksperimentelle undersøgelser af gummibeton med korte stålrør under cyklisk belastning [J] Sammensætning.struktur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW og Chongfeng, HE Eksperimentel undersøgelse af egenskaberne ved aksial kompression af runde stålrør fyldt med gummibeton.Beton (2016).
Gao, K. og Zhou, J. Aksial kompressionstest af firkantede tyndvæggede stålrørssøjler.Journal of Technology ved Hubei University.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G og Wang E. Eksperimentel undersøgelse af korte rektangulære armerede betonsøjler efter eksponering for høj temperatur.Concrete 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. og Wang, E. Eksperimentel undersøgelse af runde gummibetonfyldte stålrørssøjler under aksial kompression efter udsættelse for høj temperatur.Beton (2019).
Patel VI Beregning af uniaksialt belastede korte stålrørsbjælkesøjler med en rund ende fyldt med beton.projekt.struktur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH og Zhao, SL Analyse af bøjningsadfærden af runde tyndvæggede stålrør fyldt med beton.Tyndvægskonstruktion.47, 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS og Hunaiti Yu.M.Eksperimentel undersøgelse af egenskaberne af stålrør fyldt med beton indeholdende gummipulver.J. Byggeri.Ståltank 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Normal temperatur træktestmetode for metalliske materialer (China Architecture and Building Press, 2010).
Indlægstid: Jan-05-2023